首先应根据伏秒积平衡方程确定脉冲变压器初级绕组匝数和磁心截面积，使变压器在承受一定伏秒积下不致饱和。初级绕组匝数可由下式得到：
式中 Npri为变压器原边匝数；V2为原边工作电压；DB为磁心的磁通密度；S为磁心截面积，由此确定次级绕组匝数。
如图 2 所示脉冲变压器在触发回路中的等效电路图，得到伏秒积平衡方程
主回路放电电容。
从变压器的输入电压V2和DB间的关系可知，铁芯截面积为
式中 a为磁心材料的叠层因子。
应用AP法[6]确定脉冲变压器的体积，脉冲变压器的AP(以下记为AP)值（调窗与磁芯截面积之积）为
脉冲变压器的磁心结构优化设计可参考文[5]。
（2）脉冲变的电气参数计算
如图 2 脉冲变压器的实际变比[6]为
其中 Nt为理想升压比，因为变比是随互感电流IM的减小而增加的，所以变比是随着互感的增加而增加的。脉冲变压器互感可用下式来描述
其中 m、S分别为磁心的磁导率和截面积；Npri、Nsec分别为原边与副边的导线匝数；l为磁心的平均磁路长。
由式(13)和(18)得到式(17)的另一种表达式
在电气与磁心结构固定的条件下，M随着诸如k和Npri等的线圈结构参数[7]的增加而增加。根据变压器初级电流有效值的大小确定初级绕组线径，其电流有效值为
式中 t 为C3的放电时间(由触发控制开关控制)。
然后根据触发电压的要求确定变压器升压比，进而选择次级绕组匝数与线径。脉冲变压器的自动偏转磁通复位电路设计可参考文[8]。
（3）脉冲变压器电压的上升时间
变压器的电压上升时间由等效触发电路图 2所示，它等价于电荷由C3转移到C2的时间
脉冲变压器改变了电流方向，实现触发回路与主放电回路隔离，并提高触发脉冲的上升率，将输出触发脉宽进行磁通压缩。
4 RSD端电压翻转式触发的脉冲电源
4.1 反向电流注入方式
目前国外有3种典型的反向电流注入方式，一种是直接反向电流注入方式；另一种注入方式是间接反向电流注入方式；还有一种是谐振式反向电流注入方式[9]。本文提出一种RSD端电压翻转式触发的脉冲电源，它通过高压脉冲变压器提供一个高压脉冲，使RSD阴极电压比阳极电压更高，实现RSD端电压的翻转；同时将负载端通过磁开关进行高压隔离，使得磁开关延迟开通，从而将一定脉宽的反向电流注入RSD，实现RSD的触发开通。由于反向触发电流持续时间tf≥τks，并且要求tf = 0.5~2ms，即要求tf与tks应该可比拟；另外，磁开关非饱和电感L远大于其非饱和电感Lsat，Lsat要非常小，以便使得触发效率最高。按上述方法设计好关键元件后，需要对主回路进行阻尼设计。某些负载还需要利用磁开关的磁饱和特性对放电电流的上升前沿和脉宽进行压缩，该压缩性能的好坏关系主放电回路的放电效率。
4.2 脉冲电源主放电回路的放电模型
脉冲主放电回路等效电路模型如图 3 所示。
对于主放电LCR1回路，R1可实现临界阻尼衰减作用。回路中放电电流可用下式描述：
该电路的电流上升时间t0=1/s与非阻尼电路相同。但它们的放电电流的持续时间较非阻尼电路的要短得多，前者使得均方电流值增加，致使消耗的功率较大，可通过不完全临界阻尼获得较小的性能改善，但是将有轻微的振荡。当电容器C上的电压已经变为负时，使得二极管D正偏导通，从而使得电路经二极管D和电阻R0实现临界阻尼，能量很快被R0消耗掉。这个过程分为2个阶段：t0前和t0后。可用以下函数来表示：